止水铜片一般设计生产、浙江杭州止水铜片加工止水铜板的工厂出售此类商品时，均可免费根据设计图纸成形，那么未成形的止水铜板是否有效呢？ 未成形止水铜板在水工建筑止水中有效，只是较成形了的止水铜板在使用项目和使用效果存在一定的差异。未成形止水铜板主要用在项目宽度较小的地方，可以直接采用铜板边沿排水，阻止水进入铜板保护区域，如桥梁。而使用效果的差异，主要是因为成形止水铜板可根据铜鼻子形状安装，更加牢固，且不易产生位移。同时成形后的止水铜板因铜鼻子中填塞沥青麻绳或麻绳沥青，会有效的增加止水铜板的侧向承压能力。 地道止水带作为地道止水的重心，止水带的施工直接关系到整个地道的止水效果。在地道止水施工过程中，止水带的接头不得设在布局转角处，并尽可能不设接头。 止水带埋设方位，其中心空心圆环应与变形缝的中心线重合；止水带定位时，应使其在界面部位坚持平展，防止止水带翻滚、扭结，如发现有扭结不展表象应及时进行调正。在固定止水带和灌筑混凝土过程中应防止止水带偏移，防止单侧缩短，影响止水作用。可选用位钢筋仔细定位。止水带先施工一侧混凝土时，其端头模板应支撑结实，严防漏浆。 地道断面变化处或转角处的阴角应抹成半径不小于50mm的圆弧，以便止水带施工。止水带在地道断面变化处或转角处应做成弧形，橡胶止水带的转角半径不该小于200mm，钢片止水带不该小于300mm，且转角半径应随止水带的宽度增大而相应加大。 不得在止水带上穿孔打洞固定止水带。在固定止水带和灌筑混凝土过程中应注意维护止水带不被钉子、钢筋和石子等刺破。如发现有刺破、分裂表象，应及时修补。宜加强混凝土振捣操控，扫除止水带底部气泡和空地，使止水带和混凝土紧密结合，应注意防止振捣形成止水带偏位或破损。 止水带的长度应依据施工需求事先向生产厂家定制，尽量防止接头。如确应接头，应衔接结实，宜设置在距铺底面不小于300mm的边墙上。依据止水带原料和止水部位可选用不一样的接头办法。橡胶止水带的接头方式应选用搭接或复合接；塑料止水带的接头方式应选用搭接或对接。止水带的搭接宽度不该小于100mm，冷粘或焊接的缝宽不该小于50mm.铜；加入锡即成青铜。

1）当防水大坝的坝高在50米至100米时，浙江杭州止水铜片周边缝除在缝底部设置铜止水外，应设第二道止水。第二道止水宜在缝顶部采用塑性填料，也可采用无粘性填料。 2）坝高100米以上的坝，周边缝应在缝底部设止水铜片，在缝顶部设置塑性填料或无黏性填料止水，另外还可在中部设置橡胶、PVC止水或止水铜带，或不设中间止水而在顶部同时设塑性填料和无黏性填料两道止水。 3）100米以上的止水大坝，死水位或潜水员难以到达水位以下的面板，周边缝宜设无黏性填料的自愈防渗措施。 将止水铜板的翼板弯折形成止水铜板立腿。而止水铜板立腿的作用是在接缝变形过程中，减小铜板止水与混凝土之间的相对错动，确保翼板的抗绕渗能力，同时立腿本身也具有较强的抗绕渗能力。翼板的长度主要取决于止水铜板抗绕渗能力的要求以及确保施工质量的要求。铜止水板鼻子的作用是吸收接缝变形，以 限度地减少有接缝变形在铜止水中产生的附加应力。由于面板坝周边缝的位移，特别是接缝剪切位移较大，为了减少由立腿的强约束作用产生的较大附加应力，通常在趾板一侧除去立腿，采用F型止水铜片。但这时应采取措施，以弥补有次产生的止水铜板抗绕渗能力的下降。在铜止水上符合密封止水材料可以提高抗绕渗能力。 当无接缝位移时，在混凝土中埋入深度为20cm的铜片，在1.5MPa的水压力作用下将发生绕渗。在该铜片上复合宽度为10cm，、厚度为3mm的GB塑性止水材料，当铜片与混凝土之间发生1.0cm的相对错动时，在2.5MPa的水压力作用下仍然没有发生绕渗。

浙江杭州止水铜片 紫铜止水片凝固现象和组织 1.纯铜的铸锭组 从低倍组织可知,铸锭边部为柱状晶,中部则为较粗的等轴晶。实际上,当铸锭时冷却强度足够大或铸锭尺寸较小的情况下,整个铸锭可能全由柱状晶组成。浙江杭州止水铜片紫铜止水片其他铜合金的低倍组织均具有与此相同的特点。从显微组织观察可知,晶粒内部无明显特征,晶界较细,与一般单相合金的平衡结晶组织无异。 2.单相铜合金的铸锭组织特征 铜合金的凝固过程为非平衡过程,所以其铸锭组织一般偏离平衡态。下面以匀晶、包晶及共晶二元系合金为例说明。 匀晶系相图及某合金凝固时可能的非平衡固相线轨迹。 合金过冷至T1温度时开始凝固,首先析出的固相成分为a1,液相成分则为L1。继续冷至T2紫铜止水片温度时,析出的固相成分应为a2,与之平衡的液相成分改变为L2。a2将覆盖在先析出的a1上,若能达到平衡条件,a1的成分也会逐渐改变成a2,以达到T2紫铜止水片下的平衡态。但实际上,固态的扩散速率远小于液态的扩散速率,当剩余液相的成分均匀达到L2时,固相a中的成分仍为不均匀的,它们的平均成分可用a2表示。显然,a2中的B原子浓度小于a2中B原子浓度。同理,当温度降至T3及T4时,其a相的平均成分可用表示a3及a4。在此图中a4即表示x合金的成分。说明x合金在非平衡凝固的条件下T4温度下凝固完毕,较之平衡凝固的固相点温度降低了T3-T4。a1-a4表示的线称非平衡的固相线,非平衡固相线相对于平衡固相线的偏离与凝固时的冷却速率有关,冷却速率愈大,偏离愈大。 由于先后凝固的固相在成分上的差异,不同成分固相受侵蚀程度将不同,因而在我们观察合金的显微组织时就会观察到典型的枝晶组织,枝晶臂的成分与枝晶同胞间的成分(B组元含量高)不同,因而显示出不同的颜色。这种因非平衡凝固(结晶)导致的晶粒内成分不均匀的现象称晶内偏析或枝晶偏析。紫铜止水片Cu-Ni合金铸造后的显微组织,白色枝干含镍较高,周围黑色部分含铜较高,但均为铜镍a固溶体。 一包晶系相图和某合金凝固时可能的非平衡固相线轨迹。与匀晶系合金类似,a1-a4表示x合金凝固时固相(a)平均成分的走向,即非平衡固相线。x合金按平衡态凝固时,固相点温度应为T3,凝固完毕应为a单相 固溶体晶粒。但在非平衡凝固的情况下,x合紫铜止水片Cu30Ni合金铸造显微金冷至T4温度时,剩余的液相L4将与部分固相a4发生包晶反应,即a4+L4→B,完成 的凝固过程,因此该合金的 凝固温度为T4,并产生了一种通过包晶反应而得到的新相B。此种B相为非平衡相,因为按平衡态,该相在x合金中是不存在的。